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文檔簡介
1、本文以開發(fā)低成本、高強度 AZ系變形鎂合金為試驗研究背景,選擇AZ80-2Sn合金作為基礎合金,采用合金化的方法在基礎合金中分別加入Y和Bi元素,對其鑄態(tài)、擠壓態(tài)組織和力學性能進行研究,并借助 OM、SEM、EDS、XRD以及力學性能測試等手段對其影響機理進行深入探討,以期望能設計開發(fā)出滿足課題組要求的高強度變形鎂合金。
研究結果表明:添加適量 Y、Bi元素不僅能夠改善試驗合金的鑄態(tài)和擠壓態(tài)組織,而且還能使合金的鑄態(tài)和擠壓態(tài)力
2、學性能得到顯著提高。
鑄態(tài)AZ80-2Sn合金組織主要由α-Mg、Mg17Al12和Mg2Sn相組成。添加Y元素后,合金中出現(xiàn)了新的Al2Y相,隨著Y含量的增加,合金中Al2Y相的尺寸變大、數(shù)量增多,同時合金中的 Mg17Al12相由半連續(xù)網狀變?yōu)椴贿B續(xù)的彌散相,其數(shù)量明顯減少,尺寸也減小。但在試驗中Y元素的添加對合金晶粒的細化效果并不明顯。Y元素的添加使鑄態(tài)AZ80-2Sn試驗合金的抗拉強度、伸長率均表現(xiàn)為先增加然后再降低的
3、趨勢。當合金中 Y元素的添加量為0.5%時,抗拉強度和伸長率都達到試驗合金的最大值,分別為215.1MPa和8.2%。與未添加Y元素的AZ80-2Sn合金相比,AZ80-2Sn-0.5Y合金的抗拉強度提高了18.9%,而伸長率提高了近49%。
擠壓態(tài)AZ80-2Sn合金的組織主要由α-Mg和少量的Mg17Al12相組成,而含Y試驗合金的擠壓態(tài)組織則主要由α-Mg、Al2Y相和少量的 Mg17Al12相組成。熱擠壓后的晶粒組織明
4、顯細于鑄態(tài)的晶粒組織。當Y含量為0.5%時,擠壓態(tài)AZ80-2Sn-0.5Y合金的組織比較均勻,平均晶粒尺寸最小。Y元素的添加使擠壓態(tài)AZ80-2Sn合金的抗拉強度、屈服強度和伸長率都呈現(xiàn)出先增加再降低的趨勢。當Y含量為0.5%時,試驗合金的抗拉強度和伸長率均達到最佳值,分別為368.1MPa和12.9%,與此同時屈服強度也提升到241.3MPa。較不含Y的AZ80-2Sn合金,AZ80-2Sn-0.5Y擠壓合金的抗拉強度、屈服強度和伸
5、長率分別提升了5.8%、5.3%和33.7%,其達到了最優(yōu)的綜合力學性能。
添加Bi元素后,鑄態(tài)合金中出現(xiàn)了新的Mg3Bi2相,合金主要由α-Mg基體、Mg17Al12相、Mg2Sn相和Mg3Bi2相組成。同時,添加Bi元素后,合金的晶粒得到有效細化,隨著Bi含量的增加,試驗合金的平均晶粒尺寸不斷減小。此外,Bi元素添加后,試驗合金中半連續(xù)網狀Mg17Al12相有所減少,離散的Mg17Al12相相對較多。Bi元素的添加使鑄態(tài)A
6、Z80-2Sn合金的抗拉強度、屈服強度和伸長率均表現(xiàn)為先增加然后再降低的趨勢。當Bi元素的添加量為1%時,試驗合金的綜合力學性能達到最佳,其抗拉強度、屈服強度和伸長率分別為225.4MPa、116.2MPa和8.8%。與未添加Bi元素的AZ80-2Sn合金相比,AZ80-2Sn-1Bi合金的抗拉強度提升幅度為22.9%,屈服強度提高幅度為11.2%,而伸長率的提升幅度則達到了69.2%。
含Bi擠壓態(tài)試驗合金的組織主要由α-M
7、g、Mg17Al12和Mg3Bi2相組成。當Bi含量為0.5%時,擠壓態(tài)試驗合金的組織較為均勻,晶粒得到明顯細化,其平均晶粒尺寸約為12μm,此外,被擠壓破碎的細小Mg17Al12相和Mg3Bi2相呈顆粒狀彌散分布于基體之中。當試驗合金中Bi元素的添加量為0.5%時,擠壓態(tài)合金綜合力學性能達到最佳,其抗拉強度、屈服強度和伸長率分別為379.6MPa、247.1MPa和14.8%。與未添加Bi元素的擠壓態(tài)AZ80-2Sn合金相比,AZ80
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